Fibre de Carbone.

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En ce qui concerne le contrôle de largeur de déviation et de crack, de la recherche a révélé que [pic 65]En béton armé de PRF[pic 66] membres ont une rigidité relativement faible après fissuration [14]. Par conséquent détournements admissible sous charge de service sera généralement régie par la [pic 67]la conception,[pic 68] en particulier pour les dalles. En outre, la substitution de [pic 69]FRP[pic 70] pour l'acier sur une charge égale la capacité de charge serait entraînent généralement dans les grandes déviations. Il est clair qu'une compréhension approfondie de la gamme complète des comportements de [pic 71]En béton armé de PRF[pic 72] membres de charge de service de charge de rupture est nécessaire afin de fournir des lignes directrices pour [pic 73]design[pic 74] qui représentent vraiment la réponse réelle structurelles.

Une méthode de modélisation fissuration [pic 75]béton armé[pic 76] en s'éloignant des éléments représentés par des déformations en moyenne, comme cela a été utilisé dans le passé, à des blocs délimités par deux fissures de flexion a été développée [15]. En Gravina et Warner [15] approche, la formation progressive des fissures de flexion est prévu et les déformations locales intermédiaires sont déterminés en tenant compte des lois interface de liaison-glissement. L'hypothèse selon laquelle parfaite liaison entre le matériau de renforcement et de ses environs [pic 77]en béton[pic 78] ne s'applique pas, et le phénomène de glissement entre le renfort et la [pic 79]en béton[pic 80] à sections entre les mailles du filet peut être considéré dans la phase post-fissuration. Convient relations liaison-glissement sont introduits et simplifiée des profils de contrainte dans les sections efficaces sont adoptées. Cet article sera donc d'introduire un tel modèle analytique, initialement développé pour l'acier d'armature [pic 81]bars,[pic 82] mais maintenant modifié pour [pic 83]FRP[pic 84] renforcement [pic 85]bars.[pic 86] relations Bond-glisser entre les [pic 87]FRP[pic 88] renforcement [pic 89]bars[pic 90] et dans ses environs [pic 91]en béton[pic 92] pour divers types de [pic 93]Barres PRF[pic 94] sont considérés avec la fragilité de la [pic 95]FRP[pic 96] pris en compte. Il convient de souligner que la procédure numérique décrite dans ce document est rigoureux. Ces rigueur mais les résultats sur une compréhension détaillée du comportement d'un faisceau continu de la première fissuration droit jusqu'à la rupture. Le modèle de déformation locale n'est pas destiné à remplacer simple [pic 97]design[pic 98] formule de calcul de la flèche, telles que l'approche Branson, mais au lieu d'agir comme un outil pour déterminer les informations importantes telles que l'état de fissuration et de souche, et la distribution de la charge dans l'élément.

2. modèle de déformation locale pour [pic 99]En béton armé de PRF[pic 100] poutres :Un modèle de déformation locale qui peut prédire le comportement en flexion de durée indéterminée [pic 101]en béton[pic 102] poutres [pic 103]renforcé avec des barres PRF[pic 104] seront présentés dans cette section. Le modèle est appliqué simultanément à des régions de fort moment en un faisceau pour une période indéterminée à prédire la formation progressive des fissures de flexion et d'espacements crack associés et la largeur des fissures, du chargement initial à l'échec ultime. Le modèle suppose que la formation de fissures dans un [pic 105]FRP[pic 106] RC faisceau suit les mêmes hypothèses que l'acier traditionnel poutres en béton armé. Les fissures de flexion sont censés se produire progressivement, à des sections de moment maximum quand l'extrême [pic 107]en béton[pic 108] contrainte de traction dans le [pic 109]en béton[pic 110] dépasse la résistance à la traction. Lors de la formation d'une liaison parfaite crack flexion cesse d'exister et à une certaine distance de la surface de la fissure il ya un transfert progressif de la force de traction de la [pic 111]barres PRF[pic 112] pour les environs [pic 113]béton.[pic 114] La longueur sur laquelle parfaite liaison cesse d'exister (à savoir la longueur de transfert) dépend de la liaison existante contraintes à l'interface. Avec une augmentation de la charge, de nouvelles fissures primaires sont censés se produire en dehors de cette longueur de transfert dans les régions de liaison parfaite. fissures secondaires peuvent également se former entre les fissures primaires en raison de la résistance à la traction de la [pic 115]en béton[pic 116] être dépassé. Détails sur la formation de fissures de flexion et de la distribution des déformations locales entre les fissures dans les éléments de structure RC, ce qui constitue la base de l'étude en cours, peuvent être trouvés dans les références. [15] et [16].

2.1. relations Bond-dérapant :Afin de modéliser des déformations locales, la relation d'obligations à glissement entre les [pic 117]barres PRF[pic 118] et ses environs [pic 119]en béton[pic 120] est nécessaire. De nombreuses recherches expérimentales ont été menées pour déterminer la force de liaison de [pic 121]Barres PRF[pic 122] dans [pic 123]en béton[pic 124] (Par exemple [17], [18], [19], [20] et [21]) Et il a été révélé que la force de liaison de la [pic 125]barres PRF[pic 126] dépend fortement du type de fibre et de traitement de surface des [pic 127]bar.[pic 128] En plus des facteurs tels que la pression de confinement, [pic 129]bar[pic 130] conditions diamètre, la longueur d'ancrage et de la température et de l'environnement influence les caractéristiques de la liaison [pic 131]FRP bar.[pic 132] Toutefois, des travaux limités ont été effectués afin de déterminer un lien analytique-dérapant loi constitutive d'une nature véritablement génériques [19], [21] et [22]. Par conséquent, des estimations fiables du comportement non linéaire dans la gamme nécessitent le développement d'un générique [pic 133]FRP-béton[pic 134] liaison-glissement modèle.

Le lien du droit à glissement analytique développé par Eligehausen et al. [23] pour l'acier déformée [pic 135]bars[pic 136] est donnée dans Fig 1.(A). Cette loi analytique a une branche ascendante de glissement du lien qui représente le mécanisme de liaison adhésion chimique, une deuxième branche avec le stress lien constant maximum, une branche linéaire descendante et une branche horizontale finale de contrainte d'adhérence due à la mise au point de friction. Les paramètres définissant la courbe dépend de la quantité des conditions d'adhérence l'accouchement, et [pic 137]en béton[pic